采用熱擠壓工藝擠壓出了哈氏合金c276鎳基耐蝕合金鋼管。通過多道次冷軋變形研制出φ25mmx2.5mm的無縫管。結(jié)果表明；哈氏合金c276合金管材平均晶粒度7級左右，具有較好的力學(xué)和抗晶間腐蝕性能。400～700℃高溫拉伸試驗(yàn)的屈服強(qiáng)度是300MPa以上。開發(fā)的哈氏合金c276無縫管的化學(xué)成分、組織及性能滿足要求。

簡介：

哈氏合金C276是一種Ni．Cr．Mo系鎳基耐蝕合金，其化學(xué)成分如表1所示。哈氏合金C276以Ni為基體，同時含有大量Cr、Mo等元素，極低的C、Si含量，因此顯示出優(yōu)異的耐蝕性能。它不僅在氧化性介質(zhì)。而且在還原性介質(zhì)中均具有很好的抗腐蝕能力．特別是在含氟離子、氯離子的氧化性酸中、在有氧或氧化劑存在的還原性酸中、在氧化性酸加還原性酸的混合酸中、在濕氯和含氯氣的水溶液中均具有其它耐蝕合金難以相比的耐蝕性。因此，哈氏合金C276在化工領(lǐng)域，如低壓羰基合成醋酸(醋酐)、氯化法鈦白粉、高壓法三聚氰胺等得到廣泛應(yīng)用。該合金也越來越多地應(yīng)用于核工業(yè)、石油與天然氣、電廠煙氣脫硫等領(lǐng)域，產(chǎn)品形式主要有管材和板材。

目前，國內(nèi)大多企業(yè)從國外進(jìn)口哈氏合金C276板材，通過焊接做成管材及各種容器而使用。眾所周知，鎳基合金在焊接過程中，容易產(chǎn)生敏化行為而導(dǎo)致器件的抗腐蝕性能降低。因此，長期以來，大多數(shù)研究人員針對C．276合金的焊接性能、焊后熱處理及其對耐腐蝕性能的影響進(jìn)行了大量的研究。而有關(guān)哈氏合金C276無縫鋼管的制造及其加工、使用性能的研究則鮮有報(bào)道。小編致力于專業(yè)生產(chǎn)哈氏合金C276鋼板和無縫管。

哈氏合金C276具有合金化程度高(特別是鉬含量很高)，冶煉困難，容易產(chǎn)生缺陷等特點(diǎn)。同時，由于該合金變形抗力大，其高溫變形抗力高達(dá)300MPa以上，熱加工過程十分困難，且容易出現(xiàn)加工裂紋。采用常規(guī)的穿孔工藝制造無縫管材基本上是不太可能的。長期以來，哈氏合金C276無縫管大多從國外進(jìn)口。但是，隨著國內(nèi)鋼廠冶煉水平的提高，目前國內(nèi)也能夠冶煉出合格的哈氏合金C276坯料。因此，哈氏合金C276無縫管的國產(chǎn)化勢在必行。

1、哈氏合金C276的組織特性

Ni．Cr-Mo系合金在眾多領(lǐng)域展示了優(yōu)異的耐腐蝕性能，其理論基礎(chǔ)來自控制相的析出秩序、影響組織長期穩(wěn)定性和力學(xué)性能的合金相變熱力學(xué)和動力學(xué)基礎(chǔ)。因此，要想通過制定合理的熱加工和熱處理工藝獲得良好的組織，進(jìn)而提高哈氏合金C276的使用性能，就需要掌握哈氏合金C276相的析規(guī)律。

圖1是哈氏合金C276(15Cr一16Mo．3．5W)的平衡相、從中可以發(fā)現(xiàn)，隨著液態(tài)金屬溫度的降低，液卡H逐漸向同相轉(zhuǎn)變，其凝固范圍大約在1350～1380℃，溫度繼續(xù)降低到ll60℃左右時，奧氏體組織rf1始產(chǎn)牛第二卡H，如MC型碳化物和P相。析出相的形態(tài)如圖2所示。當(dāng)這些第二相出現(xiàn)時就可能會影響到該合金的熱加工性能和使用性能(如晶間腐蝕)閃此，不管存熱加熱過程中還是在使用過程中，都應(yīng)盡量避免有害相析出，以改善合金的使用性能、減少設(shè)備的維護(hù)費(fèi)用，提高設(shè)備的服役壽命。

因此，哈氏合金C276產(chǎn)品制造過程中，一旦產(chǎn)生第二相，就必須采用相應(yīng)的熱處理將其溶解，確保合金組織的穩(wěn)定性及產(chǎn)品的使用性能。試驗(yàn)結(jié)果表明，哈氏合金C276在1100℃以上同溶時，第二相會逐漸消失，但是仍殘留少量第二相，而同溶溫度在1170°C以上時，第二相基本上完全回溶到奧氏體基體中(圖3)。

2、哈氏合金C276無縫管的工藝及性能

2.1 無縫管成形工藝

哈氏合金C276無縫鋼管的整個開發(fā)制造流程可以簡化為：鑄錠冶煉→鍛造壞→管胚加工→熱擠成型→冷軋成形→同溶處理→酸洗→檢驗(yàn)→成品。合金坯采用VIM+ESR 雙聯(lián)工藝冶煉。經(jīng)人工復(fù)驗(yàn)，管坯化學(xué)成分符合技術(shù)條件要求（表 2）。管坯各類夾雜物含量為0.5～1.0級，符合技術(shù)條件要求。

擠壓用坯經(jīng)剝皮機(jī)剝皮后，消除了鍛、軋圓鋼表面的缺陷（氧化皮、裂紋等）。然后，根據(jù)實(shí)際要求將長鋼坯進(jìn)行分段、鉆孔、端面加工，并進(jìn)行尺寸公差和表面質(zhì)量檢查。管坯在加熱前進(jìn)入連續(xù)脫脂清洗裝置進(jìn)行清洗和脫脂，清除管坯內(nèi)、外表面上的油脂和污物，防止管坯在預(yù)熱爐加熱過程中被污染，確保管坯質(zhì)量。將清洗后的管坯送入環(huán)形預(yù)熱爐中進(jìn)行預(yù)熱后，再送入感應(yīng)爐中進(jìn)行加熱，并在立式擴(kuò)孔擠壓機(jī)上進(jìn)行擴(kuò)孔。最后，將感應(yīng)加熱的擴(kuò)孔管坯送入擠壓機(jī)進(jìn)行熱擠壓，得到組織致密、性能均勻的擠壓荒管。從而避免了兩輾斜軋穿孔荒管內(nèi)、外表面容易開裂、折疊等質(zhì)量缺陷。擠壓荒管在周期式冷軋管機(jī)上完成冷軋變形，經(jīng)過多道次冷軋，最終軋制出φ25mm×2.5mm的成品鋼管，長度可達(dá)12m以上。

2.2 無縫管理化性能

從成品管上分別取樣進(jìn)行金相、室溫和高溫拉伸試驗(yàn)、晶間腐蝕性能評價(jià)試驗(yàn)及壓扁試驗(yàn)和擴(kuò)口試驗(yàn)，以評價(jià)管的使用性能及工藝性能。

（1）組織及力學(xué)性能。對成品管進(jìn)行微觀組織觀察（圖4），結(jié)果表明，管基本上為奧氏體組織，晶粒度約為7級。晶界和晶內(nèi)析出相很少。室溫拉伸試驗(yàn)按照GB/T228-2002的規(guī)定，拉伸試樣采用在整管上取試樣。室溫拉伸試后，管的屈服強(qiáng)度為440MPa，抗拉強(qiáng)度為844MPa，伸長率為49.5%。同時，按GB/T4338-2006的規(guī)定，進(jìn)行高溫拉伸試驗(yàn)。高溫拉伸結(jié)果表明，在400～700℃，管的屈服強(qiáng)度仍高達(dá)300MPa以上（圖5）。

（2）晶間腐蝕性能。為了檢驗(yàn)管的抗晶間腐蝕性能，按照ASTMG28A法（Fe2（SO4）+50%H2SO4。溶液）進(jìn)行腐蝕試驗(yàn)，試驗(yàn)時間為24h。結(jié)果表明，其平均腐蝕速率為3.9mm/a，腐蝕后的組織照片如圖6所示，腐蝕深度為82.9μm。國內(nèi)鎳及鎳合金制壓力容器標(biāo)準(zhǔn)（JB/T4756-2006）規(guī)定，哈氏合金C276無縫鋼管參照G28A法試驗(yàn)，其平均腐蝕速率應(yīng)小于12mm/a。

由此可見，國產(chǎn)哈氏合金C276成品管的晶間腐蝕性能完全符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，可以代替進(jìn)口產(chǎn)品。

（3）壓扁和擴(kuò)口試驗(yàn)。對成品管取樣進(jìn)行壓扁試驗(yàn)和擴(kuò)口試驗(yàn)。壓扁試驗(yàn)按照GB/T246的規(guī)定進(jìn)行，壓扁管段試樣長度為65mm。擴(kuò)口試驗(yàn)按照AESB829規(guī)定進(jìn)行。試驗(yàn)時采用頂角為60的圓錐頂頭進(jìn)行擴(kuò)口試驗(yàn)，擴(kuò)徑率為管子外徑的30%。結(jié)果表明，試樣經(jīng)壓扁、擴(kuò)口后未出現(xiàn)可視裂縫和裂口，滿足工藝要求。

綜上可知，采用熱擠壓和冷軋工藝試制的φ25mm×2.5mm的鎳基合金C-276無縫管，其各項(xiàng)指標(biāo)均能滿足AESB622標(biāo)準(zhǔn)要求，完全可以替代進(jìn)口產(chǎn)品。